1
、引言
    德de興xing銅tong礦kuang為wei典dian型xing的de特te大da型xing斑ban岩yan銅tong礦kuang，產chan於yu斑ban岩yan體ti淺qian部bu的de內nei外wai接jie觸chu帶dai
，礦kuang化hua過guo程cheng呈cheng過guo渡du變bian化hua，礦kuang石shi構gou造zao比bi較jiao簡jian單dan，以yi細xi脈mai浸jin染ran狀zhuang構gou造zao為wei主zhu。礦kuang石shi結jie構gou以yi粒li狀zhuang結jie構gou為wei主zhu，交jiao代dai殘can餘yu結jie構gou次ci之zhi，還hai有you環huan狀zhuang結jie構gou等deng。礦kuang石shi的de主zhu要yao成cheng份fen簡jian單dan
，而er次ci要yao及ji少shao量liang礦kuang物wu成cheng份fen複fu雜za。金jin屬shu硫liu化hua礦kuang物wu以yi黃huang銅tong礦kuang、黃鐵礦為主，其次有輝鉬礦、砷黝銅礦、銅蘭
、斑銅礦、閃鋅礦等，還有少量金銀礦物，金屬氧化礦物主要有金紅石、鏡鐵礦、磁鐵礦等，脈石礦物以絹雲母、石英為主，絕大部分為熱液蝕變礦物。礦石比重2. 68~2.77，礦物類型以原生礦為主

，原礦含銅品位低，但易磨易選。德興銅礦泗洲選礦廠磨二工段1971年建成投產
，其一段磨礦分級設備一直以來均采用雙螺旋分級機，因其分級效果差，故障率高，致使浮選指標較低。2007年底該廠陸續將一期的螺旋分級改造成旋流器分級，並增加了部分磨礦分級自動控製係統，如泵池液位監控、砂泵變頻調速、mokuangqianhoubujiashuianzhuangliuliangjideng
，caozuoshitongguoshabengbianpintiaosulaiwendingbengchiyewei，yidadaomokuangfenjixitongdepingheng。danshiyouyuchuqixuanliuqijiegoucanshubuheli，zhishifenjixiaoguobingbulixiang。
2
、工藝流程及工藝要求
    磨二工段的工藝流程是一段粗磨粗選，粗精礦再磨再選，中礦選擇性再磨，旋流器選硫，最終得到合格的銅精礦、硫精礦。一段磨礦設備共8台套，均采用∮3.2×3.1m短筒型球磨機，一段分級設備改造前采用∮2. 4m沉沒式雙螺旋，改造後則選用∮660旋流器。工藝要求球磨給礦粒度P80在8～9mm以下，一段磨礦分級溢流細度- 200目>63qo、+80目<7%，溢流濃度控製範圍為29～34%，一段磨礦分級返砂比控製要求為300~ 500%
，給礦壓力要求為0.03—0.1MPa，富通新能源銷售球磨機、雷蒙磨粉機等磨機機械設備。
3

、∮660旋流器結構參數的優化配置試驗
3.1旋流器主要結構參數及其對分級效率的影響
    (1)旋流器進料口。其大小影響旋流器分級效率及生產能力，過大或過小分級效果都不好，當給礦粒度較粗、給礦壓力較低時，進料口與旋流器直徑的比值以0.16～0.2為宜。
    (2)沉(chen)砂(sha)嘴(zui)直(zhi)徑(jing)。在(zai)實(shi)際(ji)操(cao)作(zuo)中(zhong)是(shi)可(ke)調(tiao)節(jie)因(yin)素(su)。沉(chen)砂(sha)口(kou)減(jian)小(xiao)，則(ze)沉(chen)砂(sha)量(liang)減(jian)少(shao)
，濃(nong)度(du)增(zeng)高(gao)，細(xi)粒(li)含(han)量(liang)減(jian)少(shao)，溢(yi)流(liu)中(zhong)粗(cu)粒(li)級(ji)增(zeng)加(jia)。沉(chen)砂(sha)口(kou)增(zeng)大(da)，情(qing)況(kuang)相(xiang)反(fan)。
    (3)溢流管直徑。其大小應與旋流器直徑成一定比例
，—般為0.2～0.4D。增大溢流管直徑，溢流量增加，溢流粒度變粗，沉砂中細粒含量減少，沉砂濃度增大。
    (4)溢流管插入深度。位置在給礦口上部邊緣和圓柱體下部邊緣之間

，深度一般為0.7—0.8圓柱體高度，插入過深或過淺都會使溢流變粗
，分級效率下降。
3.2  旋流器型號及初步結構參數選擇
    根據“德興銅礦泗洲選礦廠技改方案設計”，該廠確定使用∮660旋流器，並在試驗初期選擇結構參數為：進料口255 x 250mm、沉砂嘴直徑∮140mm、溢流管直徑∮180mm、溢流管插入深度390mm。首先在該廠1#球試用，經過一段時間的試運行，分級效果不大理想。2009年2月底
，為考察該旋流器的分級情況，該廠組織技術人員對1#進行了磨礦分級流程考察，考察時球磨機平均台效50.5t/h，具體考察數據見表l。
    結論：從磨礦分級流程考察情況來看，該旋流器返砂比過高，分級效率低，磨礦分級溢流- 200目偏低。
3.3∮660旋流器沉砂嘴、溢流管尺寸優化配置試驗
    為了探索較佳工藝參數配置
，2009年3月
，該廠對1。球旋流器部分結構參數進行了變更，將沉砂嘴直徑由∮140mm換成∮145mm、溢流管直徑由∮180mm換成∮190mm。經過一段時間的試運行
，分級效果也不理想。3月底，對該球組織開展了磨礦分級流程考察，考察時磨機平均台效51. 5t/h
，其考察數據見表2。
    結論：本次考查l#球的分級效率及返砂比比上次考查時要好，但返砂比仍略為偏大

，分級效率仍不高
，磨礦分級溢流- 200目偏低。
3.4沉砂嘴、溢流管尺寸及溢流管插入深度優化試驗
    2009年4月，該廠繼續對1#球旋流器部分結構參數又進行了變更，將沉砂嘴直徑由∮145mm換成∮135 mm
、溢流管直徑由∮190mm換成∮200mm、溢流管插入深度由390mm換成380mm。經過一段時間的試運行
，分級效果有所改善。4月底，該廠組織技術人員對l#進行了磨礦分級流程考察
，考察時磨機平均台效51. 4t/h
，其考察數據見表3。
    結論：本次考查l’球的分級效率較好
，但返砂比仍偏大，磨礦分級溢流- 200目偏低。
3.5∮660旋流器給礦口尺寸優化試驗
    2009年9月，該廠又分別在l+球及3’球進行旋流器結構參數配置試驗。其中1+球旋流器結構參數為進料口255×250mm、沉砂嘴直徑∮140mm
、溢流管直徑∮200mm、溢流管插入深度380mm。2#球旋流器結構參數為進料口260×255mm．其它參數與1#球一致
，並均在給礦管上安裝了壓力表。經過一段時間的運行，效果非常理想
，達到了試驗目的。10月初，該廠組織技術人員同時對l#球及3#球進行磨礦分級流程考察
，考察時1#球平均台效51. 2t/h，3#球平均台效52.lt/h，其考察數據見表4。
結論：
    (1)從現場給礦壓力表顯示
，1#球旋流器給礦壓力在0.1-0.12MPa
，3#球旋流器給礦壓力在0.05-0.07MPa，從數據來看
，1#球旋流器給礦壓力偏大，3#球旋流器給礦壓力較合適。
    (2)從返砂比和分級效率數據對比來看
，3#球旋流器明顯優於l#球旋流器，3#球磨礦分級溢流濃細度均達到工藝要求。
4
、結語
    xuanliuqijiegoucanshudeyouhuaduitigaomokuangfenjizhilianghexuanbiezhibiaoqidaozhiguanzhongyaodezuoyong，xunzhaoshihedexuanliuqijiegoucanshupeizhixuyaojieheshengchanshijijinxingmanchangtansuo
，gaichangyuxuanliuqishengchanchangjiayidaojinxinglejiangjinyiniandeduocitansuoshijian，zuizhongzhaodaoleyizujiaojiajiegoucanshupeizhi，congershigaichangdemokuangfenjizhiliangyoulemingxiangaishan。